钢结构预算(6篇)

钢结构预算篇1

关键词：建筑工程；钢筋预算；计算原则；问题；重要性

中图分类号：TU37文献标识号：A文章编号：2306-1499（2013）08-（页码）-页数

随着建筑市场日益繁荣，钢筋材料的价格日渐提高，使得钢筋工程在工程造价中的所占比例日益增加。在建筑结构中，钢筋素有“骨头”之称，在建筑工程中所起到的作用十分巨大。在建筑市场竞争如此激烈的当下，成本控制成果的好坏关系着建筑企业的成败。为了控制工程造价，应紧抓钢筋预算工作，防止钢筋预算超出工程造价计划，将工程造价控制在预期范围内。

1.钢筋预算在建筑工程造价控制中的重要性

钢筋作为建筑工程的主要材料之一，钢筋预算对于整个建筑工程而言具有十分重要的地位。做好钢筋预算工作，可以为建筑企业创造更多的价值，带来客观的经济利益，进而提高

企业决算的效益。其实，钢筋预算并不是一种简单的计算活动，计算中不仅涉及着复杂的结构理论，还要符合相关规范要求，要求预算编制人员具有扎实的建筑结构知识和高水平的专业素养，才能确保钢筋预算的精确性和可靠性。

由于钢筋工程属于隐蔽工程，许多钢筋并不在设计图纸上体现，需要编制人员进入施工现场进行实地考察，并具有多年的工作经验，一定程度上增加了钢筋预算工作的复杂性和特殊性，为此，钢筋预算编制人员在工作中要注意细节，尽量保证钢筋预算的精确性，使钢筋得到合理运用，只有这样才能提高成本控制效果以降低项目成本，达到工程造价控制的效果和目的。

2.钢筋工程的计算原则

建筑项目中的钢筋混凝土结构分为基础、柱、墙、楼板及其他结构构件，钢筋结构在每一构件中所起到效果也不同，使得钢筋预算有着计算限制。在建筑结构中，楼板主要承受着恒载和活载，在弯矩作用下将这种荷载传递给梁，无梁结构则直接将这种荷载传递给柱；梁的主要作用在于承受弯矩和剪力，并将这种荷载传递给柱、墙构件上，因而柱的主要作用在于承受压力；墙在建筑结构中既有围护作用也有承重作用；基础则将竖向荷载均匀地传递到地下，减少荷载对建筑结构所造成的负面影响。

由上可知，力学原理规律决定着建筑结构构件谁支撑谁的问题，根据力的传递可以确定建筑本体构件和关联构件之间的联系，如本体构件的箍筋贯通，关联构件锚入本体构件，箍筋不进入支座，重合部位的钢筋不重复布置。鉴于建筑结构构件之间有着这种联系，钢筋预算中必须考虑构件之间的关联锚固，在结构构件宏观把握的基础上细化每一构件所需钢筋，同时从微观层面对钢筋预算进行，对没一构件所需钢筋量做到“心中有数”，确保钢筋预算的精确性和正确性。

3.钢筋预算中需要注意的问题

3.1钢筋锚固

钢筋锚固长度关系着钢筋的使用量，实际施工中一些施工单位为了“充分”利用钢筋，在钢筋加工中减少钢筋的下料长度，以致于钢筋锚固长度不符合规范。为此，要求严格确定钢筋锚固长度，既要使钢筋资源得到充分利用又不能造成资源浪费，进而控制钢筋预算。任何情况下，钢筋锚固长度的确定都要以混凝土强度等级和抗震等级为前提，并且要求不得少于25cm，然后参照钢筋种类做进一步决定。

3.2钢架搭接

钢筋搭接是钢筋加工中的重要环节，主要方法有绑轧连接、焊接连接、冷压连接和螺纹连接等。同锚固长度一样，钢筋搭接的长度关系着钢筋使用率。钢筋搭接长度是指钢筋绑连长度，有的情况下也指钢筋焊接的焊缝长度。在确定钢筋搭接长度时，任何条件下都要保证钢筋的最小搭接长度大于30cm。

3.3钢筋弯钩

该段是说钢筋弯钩的长度还是钢筋下料长度的计算？钢筋弯钩与弯钩的角度有关，角度不同弯曲增长值不同。HPB235、HPB300钢筋一般都是180度弯钩；HRB335、HRB400一般都是90度弯钩，特殊情形下有135度或者45度弯钩。箍筋长度由构件断面各边分别减去各边的保护层厚度，然后计算出周长再加上弯曲增长值、平直段长度。每一种不同形式的钢筋都有属于本身的长度计算方法，为此，钢筋预算编制过程中要严格按照计算方法进行计算，并严格核实，确保计算结果精确。

3.4钢筋预算中易漏掉的钢筋和易重复计算的地方

易漏掉的钢筋包括：墙内拉钩、砖砌拉结筋；双排筋间的垫铁；柱插筋基础内箍筋、构造柱内钢筋；构件预留洞口加筋；板范围墙底加筋；柱纵筋搭接范围加密箍筋等。

易重复计算的地方：通常情况下，非抗震腰筋的锚固、搭接长度为15d，但是经常被误认为La（Lae）*1.4；板负筋分布与同向板负筋计算经常重叠，而且双向板负筋处不另设分布，以免增加不必要的成本投入；主次梁交叉处加密处的钢筋计算易算上原通长布置箍筋，预算计算中应将其剔除。

由于钢筋工程属于隐蔽工程，钢筋预算中易造成漏项和重复计算，为此，要求编制人员掌握那些易漏算、易重复计算的钢筋，正确计算钢筋工程量，确保钢筋工程量计算结果的精确性。

3.5废料处理

钢筋作为一种资源，在加工、使用过程中易造成浪费问题，导致钢筋材料高价购买、低价作废卖出。这种做自然可以增加额外的收入，将那些工程所不需要的短料变废为宝，但是正因如此，轻视了废料回收再利用问题，易增加钢筋材料投入，并导致更多的废料出现。为此，钢筋预算中应考虑废料回收再利用问题，控制好钢筋投入。

4.结论

综上所述，钢筋预算编制关系着建筑工程造价及其控制，为了有效控制工程造价和钢筋预算，必须按照钢筋预算的计算原则仔细计算钢筋工程量，并结合当地建材市场确定钢筋额定单价，进而计算出钢筋投入费用。在这一计算过程中，禁止漏项或重复计算，做好钢筋锚固、搭接长度的计算问题，并重视废弃钢筋的回收再利用问题，有效控制钢筋预算，减少不必要的成本追加，为施工单位提高经济效益奠定坚实的基础。

参考文献

钢结构预算篇2

关键词：高强钢筋;钢结构;桥梁;施工

中图分类号：K928文献标识码：A

1工程概况

以武汉天兴洲公铁两用长江大桥作为实例，其全长约为284211m,布置方式为上层公路,下层铁路。公路桥技术标准按城市桥梁快速路标准设计,具体铁路桥梁技术标准:正线数目为4。客运专线按双线、I级标准设计。货运线按中)活载设计,客运线间距510m,客运线与货运线间距816m,货运线间距412m。桥0~5号墩为南汊正桥,5~20号墩为南引桥,0~28号墩为北引桥。总长175011m,南北引桥均为跨径4017m简支梁桥,铁路4017m跨采用等高度预应力混凝土简支箱梁,客运线箱梁质量约1300t,I级线箱梁质量约1260t。公路4017m跨采用等高度连续箱梁,单幅单跨箱梁质重为950t。引桥公铁合建段采用双层桥墩布置形式,下层铁路采用板式桥墩,上层公路采用框架墩。南汊主桥为(98+196+504+196+98)m双塔三索面斜拉桥,全桥长1092m。上层6车道公路为正交异性板和混凝土结合桥面板,沥青桥面;下层4线铁路(客、货运各2线)为道碴桥面,主桥立面布置见图1。

公路面为结合板;2-公路面为正交异性板

图1天兴洲长江大桥主桥立面布置示意m

其中，南汊主桥斜拉桥采用板桁结合钢桁梁作为主梁,N形桁架,3片主桁,桁宽2*15m,桁高1512m,节间长14m。钢桁梁工地连接均采用M30、M24高强度螺栓。全桥钢桁梁重达413万t,安装方案采用梁上起重机起吊对称悬臂拼装,边悬臂拼装钢桁梁、安装斜拉索,边进行公路桥面结合板安装。其中主塔下横梁处的起始4个节间的钢梁需要在墩旁托架上散拼,散拼完成后再在钢梁上安装架梁吊机,再悬臂安装2个节间后才能挂索,8个节间钢桁梁总质量达5000t,架梁吊机自重达6000kN,主塔处前8个节间钢梁架设总体布置见下图2。

1-700t步履式架梁起重机;2-钢桁梁;3-墩旁托架

图2主塔处前8个节间钢梁架设总体布置示意m

2预应力钢结构设计原理

在主塔下横梁处的起始8个节间的钢梁的悬臂安装过程中,需要设置临时支撑来支撑下横梁以外的钢梁,由于该桥设计为上下层通车,上层6线公路,下层4线铁路,因此钢梁杆杆自重荷载非常大,一个节间的钢梁荷载达6250kN,到再加上7000kN的步履架梁吊机。支撑方案1,在钢梁的正下方设置满堂支架来支撑钢梁,存在如下3个方面的问题:第一,支架基础有的落在主塔承台上,有的落在水中。落在主塔承台上的支架,通过在承台上埋设预埋件,在预埋件上焊接钢管立柱,形成钢梁支撑;落在水中的钢梁支撑需要设置水中基础,采用钻孔桩或者钢管桩,采用钻孔桩,需要搭设钻孔平台,施工工期长,投入大;采用钢管桩,可以采用浮吊直接插打,由于受到打桩锤插打能力的控制,钢管桩的单桩承载力通常控制在2000kN以内,在架梁吊机站位范围,钢梁的自重荷载以及架梁吊机自重和架梁吊机起吊整节间钢梁(6000kN荷载),刚管桩要满足如此大的荷载,布置困难,同时与在主塔承台上的刚性支撑相比,钢管桩在插打完后,沉降变形相对较大。

支撑方案2,为了达到经济的目的,省去钻孔桩投入大的缺陷,可以直接在承台范围设置一个斜腿的墩旁托架,支撑钢梁,由于钢梁杆件钢度大,经过计算分析,钢梁悬臂安装2个节间对钢梁无影响。经过计算分析,在主塔前8个节间悬臂拼装的各个工况中,悬臂吊装第4个节间时对墩托架的受力最不利,此时,钢管中的最大轴力为7500kN,墩顶托架处的拉力为3500kN。如果墩旁托架最顶处采用普通钢结构的处理方法,直接在主塔下横梁处埋设预埋件,墩旁托架的杆件与预埋件直接焊接,而需达到3500kN抗拉强度的焊缝,设计比较困难,同时由于焊缝是在工地施焊,焊接质量难以保证,墩旁托架的安全性难以保证。因此单靠单一的钢结构很难满足,此时必须在钢结构上施加预应力,才能满足整个结构的受力要求,这个结构必须是预应力和钢结构组合才能成立,二者缺一不可,因此可以把这个结构称之为/预应力钢结构0,由于这一结构的优越性,在很多桥梁的施工过程中得到了广泛的应用。

针对上述问题,经过大量的计算分析和研究,拟采用预应力钢结构来解决这一难题,结构的大样布置见图3。

1-钢绞线;2-托架

图3“预应力钢结构”大样

在托架顶部的800*22钢管内通长水平横穿钢绞线,通过张拉托架两端钢绞线产生的预应力来克服巨大的水平力,结构设计简洁明了,结构的安全性有保证,经济效益明显。

3结构设计计算

托架所承受的荷载包括:一期荷载钢梁,二期荷载架梁吊机吊装钢梁时所产生的荷载,结构本身和其它结构在风压作用下所产生的水平荷载。结构计算分析如下:计算采用MIDAS61111建立空间有限元模型,桁架结构杆件采用梁单元,钢箱梁和托架支承处采用只受压的桁架单元。钢管与塔座采用固接,钢箱梁与主塔下横梁采用固接,钢管与主塔下横梁采用固接。通过分别计算钢梁架设过程中拼装6个节间,最大悬臂吊装;拼装7个节间,最大悬臂吊装;及拼装8个节间这三种工况。钢梁滑移时,考虑横向力作用,风载按9级风考虑,横向力按桁架自重5%计,作用于钢管托架节点上。3种工况均考虑预应力,其大小为4000kN。工况1:6节间自重+架梁吊机悬吊+横向力+风载+预应力,见图5;工况2:7节间自重+架梁吊机+横向力+风载+预应力;工况3:8节间自重+架梁吊机+横向力+风载+预应力。

图5计算模型及边界条件kN

4预应力钢结构施工工法

下面简要介绍一下施工工法：在张拉端设置钢垫块,来将力分配给钢结构。钢结构局部必须有足够的强度满足巨大的局部压力,设置加劲肋,对于钢管径向承压能力差的结构,可以采用在钢管内壁设剪力钉,灌注微膨胀细石混凝土,等措施增加钢管径向承压能力。张拉节点大样见图6；在钢管向设置波纹管；在波纹管内穿钢绞线；安装工作锚；张拉钢铰线；张拉完成后切断钢铰线,在工作锚处安装钢筋网片,立模浇筑封锚混凝土。

1-工作锚;2-C50封锚混凝土;3-工作平台;

4-钢垫块;5-钢绞线

图6张拉节点大样

结束语

综上所述，分析了预应力钢结构在桥梁施工中的应用的主要形式，可以看出，这种施工方法可以充分发挥高强钢筋的长处,对于需要克服拉力较小的结构,可以采用四级钢筋与钢结构结合,工艺更简单,但由于受力更加合理,结构更加安全,经济效益明显,因此,值得在桥梁施工中大力推广。

参考文献：

[1]陈善光.桥梁工程预应力施工管理探讨[J].现代企业文化,2009,271

钢结构预算篇3

【关键词】钢结构；工程预算；改善措施

引言

钢结构建筑相对于传统的混凝土建筑而言，它在我国的起步较晚；然而，钢结构拥有自重轻、运输方便、易于工程现场安装；主体承重结构构件截面小，材料利用率与空间利用率高；抗震能力较好，灾后重修简便；规格化生产程度高，产品质量有保障；建筑物的建造周期短；材料可回收利用，对环境污染小等诸多优点，使其在我国得到了快速的发展和广泛的应用。但是，钢结构工程不像传统的土建工程一样拥有一系列较为固定的预算、各项费用定额及一套标准的规范报价体系，这使得实际钢结构工程中的预结算、各单位间的审计等环节不可避免地出现了相关的问题。本文就目前我国钢结构工程预算中一些值得注意的问题进行了分析，并提出了相应的改善措施，为实际钢结构工程预算提供指导意义。

1钢结构工程预算中存在的问题

1.1工程预算编制过程不规范

钢结构工程预算反映了工程的投资经济效果，是企业部门把握合同谈判的一个重要尺度；然而，某些企业为了以较低价中标得到工程项目，在预算编制时仅靠大致估算工程量计算，有的则参考方案图，这样得出的预算成本缺乏准确性，常导致部分企业盲目根据预算成本签订合同。钢结构工程当中，其中绝大部分的钢构件都是预制的，即基本是在专业的加工场内生产制造的，之后才运往工地进行现场的安装工作，可见钢结构工程中各类主要构件的制造成本将直接影响到工程预算，并且构件本身的制造成本又随着不同工厂生产效率、材料的利用率、具体工程构件的加工难度、市场价格等诸多因素而变化，但目前传统的施工预算并没有包括构件的制造成本在内。另外，在传统工程预算编制过程中，主要考虑的是施工成本预算，对施工组织管理、资金管理、合同管理及工程质量管理等方面并未很好地结合在一起，整个预算编制过程中的综合性和系统性不足。

1.2工程预算的执行力度不够

现阶段的很多企业在完成钢结构工程预算编制后，便将预算存档于公司财务部，在其后的工程进度中缺乏预算的执行力，没有向企业相关人员推广预算管理的理念，大部分人也只是了解预算管理的功能，对于自身应该做的具体事项并不明确，也不知道要相应承担哪些责任成本。在某些异地的钢结构工程施工过程中，由于诸多因素的影响，常需要现场施工员针对实际情况做出管理方案，这就不可避免得会出现实际管理需求和预算管理不符的情况，这使得工程预算管理成为纸上谈兵，最终得不到落实。

1.3工程预算的执行过程缺乏系统的评测与激励

现时钢结构工程预算大多延用传统的管理形式，即主要局限于对实现利润的考查，对工程质量与资金方面的考查不足。同时，在工程预算的执行过程中，也仅是与预算值进行了单一的对比分析，期间并没有涉及到预算分析的说明，整个执行过程当中缺乏一个系统的评测与激励，没有发挥出工程预算的真正管理作用。

2钢结构工程预算中相关问题的改善措施

2.1坚持成本最优化的前提下加强预制钢构件的预算，完备预算表

成本最优化主要包括以下两个方面：(1)在不影响工程质量、使用与工期等的要求下降低不必要的成本支出；(2)从实际出发，通过主观的预算管理间接降低成本。如前所述，钢结构工程当中的大量构件如钢梁、钢柱、压型钢板及钢檩条等都是预制的，必须要加强这部分构件的预算。其中，大量的压型钢板规格变化不大，且在工厂的预制生产过程中损耗较小，因此其成品的预算成本较易于编制；但是，钢结构主体中的钢柱和钢梁等都是根据设计图纸的尺寸进行加工生成的，另外，选用不同型号的钢材为原材料，最后成品的预算成本有所不同，如采用RH型钢进行加工，可以简化加工工艺和设备，但要选择较多的钢材规格，从而造成浪费，增加工程预算；另一方面，采用BH型钢虽然可以降低钢架自身的含钢量，节省材料成本，但是BH型钢在制作过程中所造成的材料损耗若不能合理回收利用，也会从另一方面造成较大的损耗。因此，针对于不同的钢结构工程，要具体问题具体分析，选用适合工程实际的H型钢作为原材料，才能降低工程预算。传统的工程预算表常仅包括各施工项目数量、单价和成本，除此之外，还应增添以下几个方面对其进行完备：(1)钢结构工程中的现金支出预算；(2)工程所需各类施工原材料的加工、进场和安装等不同项目的预定完工日期；(3)对各项不同的管理费用进行细化；(4)落实不同项目的各个预算负责人。

2.2对制定的预算加大执行力度

企业当中各个员工平时的生产管理行为将会直接生成各项预算成本和费用，要使制定的预算得到真正地执行，首要任务就是将预算指标进行细致地分解，确保及时准确分解到钢结构工程中涉及到的各相关职能部门、基层和负责人；只有将目标责任细分到位，让每一个人对工程生产和管理过程中产生的不同预算成本及费用有个详细的了解，才能更好地把工程预算落实到位。此外，对于钢结构工程施工过程中所遇到的某些不可预见因素如工程量的增加、变更设计图纸等，预算编制部门的相关工作人员要依据工程项目中所做出的变更对工程预算进行及时地调整，从而保证工程预算目标的正确性、合理性和操作性。对于确定的工程预算编制方案，在整个钢结构工程过程中，都应该以“法律效力”的形式去严格执行，同时，上级部门要坚持目标管理与动态控制相结合的原则，真正做到工程预算执行时的“有法可依，有法必依”，从根本上加强工程制定预算的执行力度。

2.3严格执行工程预算结果的差异分析

钢结构工程预算结构的差异分析包括有数目差异分析和价格差异分析两部份，其中数目差异主要是指工厂制作差异和工程现场的安装差异。钢结构工程在进行的过程中变化性较大，要通过预算执行来实现一个工程结算的分析与汇总，找出其中的成本差异，就必须要各预算负责部门对差异的原因进行多方面细致地分析，譬如原材料的采购部分要注意分析材料价格的差异、预制钢构件的制造部分要注意构件制作数目的差异、工程部分则要留意实际施工数量的差异等等；只有在对预算结果进行差异分析的基础上，才能钢结构工程下一步的进度进行更深入和定量的分析，从而对不同差异的可控性作出判别，填补工程管理中的漏洞，提出更为合理的改进措施。因此，要严格执行工程预算结果的差异分析，使钢结构工程预算发挥其应有的作用。

2.4进一步完善工程预算中的评测与激励制度

钢结构工程的施工过程中，各个项目是由人来操作完成的，这其中的人与人之间相互联系所形成的社会系统如果可以高效运转，则整个工程的各个方面都将更为顺利地进行，而这其中就需要制定相关的规则来保证其高效率地运作。对于钢结构工程而言，建立一个科学合理和客观公正的预算评测制度，是预算评测的关键条件和业绩评价的重要尺度。一个良好的评测制度可以给执行激励行为提供必要的量化依据，同时激励又反过来肯定了不同责任人的工作成绩，若仅单方面完善评测制度而忽视激励制度，则后续的工程预算管理执行难度将加大。因此，须进一步同时完善工程预算中的评测与激励制度，将工作业绩和奖惩制度相结合来增强管理人员的成就感与企业归属感，真正发挥出工程预算的管理作用。

3结语

古语有云：“凡事预则立，不预则废”，从中可以悟出一个好的预算制度对于钢结构工程的重要性，只有通过工程预算目标的编制汇总、实施调整、评测激励，才可以充分发挥出预算的最大效力，确保钢结构工程预期目标的顺利实现。

参考文献：

[1]王卓甫，谈飞，张云宁等.工程项目管理[M].北京:中国水利水电出版社，2007.

[2]程华珍.浅谈施工企业财务预算管理.广东水利水电，2003(2)

钢结构预算篇4

关键词：预制钢筋混凝土空调板；持久设计状况；短暂设计状况

1建筑设计

1.1外形尺寸的设计

预制钢筋混凝土空调板的外形尺寸选择是建筑设计的重要环节，主要从满足基本的使用功能和节省材料的角度出发。

预制钢筋混凝土空调板的长度主要考虑其搁置在预制外墙板上的长度，一般为10mm～15mm；与预制钢筋混凝土空调板配套使用的外墙板的饰面层和保温层厚度，一般饰面层厚度为50mm～60mm，保温层厚度为70mm～100mm。

预制钢筋混凝土空调板的宽度主要考虑房屋开间建筑模数的协调性，一般按照基本模数100mm进行扩大，预制钢筋混凝土空调板的宽度主要有1100mm～1300mm之间。

预制钢筋混凝土空调板的厚度主要根据选定的悬挑长度进行选择，一般在80mm～100mm之间。

1.2护形式及位置的选择

预制钢筋混凝土空调板的使用功能决定了自身需要进行围护，目前主要的围护形式有铁艺栏杆和百叶的做法，各有优缺点。

一般情况下，预制钢筋混凝土空调板结构板顶标高与楼板的板顶标高一致，此时外露钢筋直接伸入楼板的混凝土中。当不一致时，预制钢筋混凝土空调板的外露钢筋需要弯折伸入墙体当中。目前还有些设计案例将空调板与阳台板合并设置，暗装时支撑的边界条件较为复杂，需要进一步计算。

2结构设计

2.1设计条件

预制钢筋混凝土空调板结构设计前，应考虑其边界条件，一般为三边自由，另一边为固定端约束的普通悬挑构件，材料一般采用C30混凝土和HRB400级钢筋，钢筋保护层厚度一般为15～20mm，结构计算时应考虑除了上部纵向受拉钢筋必须布置外，下部是否布置钢筋的实际情况来计算，板的计算宽度一般取单位长度1m计算。

2.2受力分析

预制钢筋混凝土空调板为普通悬挑构件，根据材料力学的相关知识，其支座部位弯矩和剪力的基本计算公式如下，

其中，为均布荷载作用下，预制钢筋混凝土空调板每延米的荷载；为集中荷载作用下，预制钢筋混凝土空调板的荷载；为预制钢筋混凝土空调板的悬挑长度；为均布荷载作用下，支座部位的弯矩；为集中荷载作用下，支座部位的弯矩；为均布荷载作用下，支座部位的剪力；为集中荷载作用下，支座部位的剪力。

2.3持久设计状况

根据上述基本公式，将荷载的取值按照《建筑结构荷载设计规范》GB50009中第3.2节的规定进行组合来进行承载力计算和挠度和裂缝的验算。

2.3.1承载能力极限状态计算

对于承载能力极限状态，按照荷载的基本组合的效应值计算，荷载基本组合的效应设计值应从由可变荷载控制和由永久荷载控制的两种组合值中取用最不利的效应设计值确定。

预制钢筋混凝土空调板与后浇混凝土结合面由于粗糙面的存在，可以显著提高结合面的抗剪能力，一般可不进行斜截面的承载力计算。

2.3.2正常使用极限状态验算

对于正常使用极限状态，应根据荷载标准组合和准永久组合计算构件的变形和裂缝。

2.3.2.1挠度

预制钢筋混凝土空调板挠度的限值为l/200，计算跨度l按照实际悬臂长度的2倍计算。

（1）当为均布荷载时，预制钢筋混凝土空调板的挠度计算公式为，

（2）当为集中荷载时，预制钢筋混凝土空调板的挠度计算公式为，

其中，为标准组合或准永久组合作用下的均布荷载或集中荷载；为计算跨度；B为矩形截面受弯构件考虑荷载长期作用影响的刚度，可按照《混凝土结构设计规范》GB50010中第7.2节的相关规定进行计算。

2.3.2.2裂缝

预制钢筋混凝土空调板裂缝的控制等级为三级，最大裂缝宽度允许限值为0.2mm。矩形截面的钢筋混凝土受弯构件按荷载标准组合或准永久组合考虑长期作用影响的最大裂缝宽度可按照《混凝土结构设计规范》GB50010中第7.1节的相关规定进行计算。

2.4构造要求

预制钢筋混凝土空调板的负弯矩钢筋伸入支座的长度为1.1la，与支座接触的后浇混凝土结合面做成粗糙面，且凹凸不小于4mm，吊件的位置一般要比构件的表面略低10mm，方便后期处理。

3其他专业的设计

预制钢筋混凝土空调板需要预留排水孔，设计时排水孔数量、位置、尺寸由具体设计确定，预制钢筋钢筋混凝土空调板安装后，在面层施工时需要增加适当的坡度以利于排水，低端在排水孔一侧，坡度有具体设计确定。

4结语

随着客户需求的改变，预制钢筋混凝空调板的设计方案也在发生着改变，比较常见的做法有将布置的空调板与阳台板布置、带翻边的空调板、锚固在楼板标高以下的空调板以及两边或三边固端约束的空调板等。以上的设计方案对于传统施工方法较为容易，但对于装配整体式混凝土预制构件的研究上还存在不足，这需要更多的人将精力投入到预制钢筋混凝土空调板的研究中去，我相信预制钢筋混凝土空调板会成为最为实用的预制构件。

参考文献

[1]15G368-1，预制钢筋混凝土阳台板、空调板及女儿墙[S].北京：中国计划出版社，2015.

[2]GB50666-2011，混凝土Y构工程施工规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2011.

钢结构预算篇5

关键词：靠船构件；安装；搁置法；工艺要点

中图分类号：U656文献标识码：A

引言

靠船构件为高桩梁板结构以及高桩墩式结构码头必不可少的组成部分，一般靠船构件底标高均接近设计低水位，因受潮水影响，有效作业时间短，为保证靠船构件的施工质量一般采取预制安装的施工方法。以笔者所在海洋科学考察岸基配套设施及保障条件建设码头改扩建项目为例，靠船构件在码头后方预制场，使用组合钢模板进行预制，施工简单，混凝土表面质量能够得到有效保证，施工难点主要集中在安装上，相关文献已对靠船构件安装的具体施工方法作了介绍【1】，下文仅对与安装有关的施工要点进行相应补充，以供参考。

一、工程简介

海洋科学考察岸基配套设施及保障条件建设码头改扩建项目主要包括改扩建2个3000吨级科考船泊位（水工结构按靠泊5000吨船舶设计）及相应配套设施，码头为高桩梁板结构。靠船构件为预制构件，安装时与横梁整体浇筑，纵向钢筋伸入横梁，与横梁顶层钢筋焊牢；靠船构件嵌入下横梁50mm，目前所有靠船构件安装已施工完毕，与现浇横梁外观衔接良好。

二、施工工艺

3.1施工工艺流程

安装施工工艺流程：测量、放样桩顶设置吊筋及钢围囹构件水运至现场起吊安装复测调整检查验收加固靠船构件

3.2施工方案

搁置法安装靠船构件，先在预制时预埋pvc管，留出孔洞。并通过构件重量确定钢围囹型号，通过吊筋将钢围囹固定于灌注桩上。安装时，将槽钢或工字钢穿过预留孔洞，由吊机搁置在钢围囹上，并调整到位，图1。

图1靠船构件安装示意图

三、施工要点

4.1预留孔洞加固处理

在靠船构件预制时，需预留孔洞，供槽钢穿过并搁置在钢围囹上。本工程选用pvc管作为预埋材料，管径与管位置，与槽钢规格和钢围囹标高有关，确定好孔洞位置后，发现孔洞顶部距离靠船构件顶部仅剩5cm，其强度不足以支持靠船构件及后续浇筑横梁的自重，因此项目部采取每个预留孔设置2个Φ20圆钢作为吊鼻（可视为浇筑在混凝土中的吊鼻）的方法，并依据规范【2】进行如下验算：

单个吊环截面面积按下式计算：

A=3F/2nfy

A一一单个吊环钢筋截面面积(mm2);F一一构件的总重力设计值(N)，本工程为构件自重，以及浇筑横梁过程中构件承担的横梁重，取1.61*105N;n一一吊环数，当一个构件设有4个吊环时，按3个受力计算;fy一一抗拉强度，HPB300钢筋抗拉强度取值270N/mm带入上述数值后A=3*1.61*105/（2*3*270）=298mm2施工中拟选取4个Φ20圆钢，Φ20圆钢截面面积A’=20*20*3.14/4=314mm2>298mm2符合施工要求。

4.2搁置槽钢的选择

搁置法安装靠船构件，在安装前，需要使用型钢穿过预留孔洞搁置在钢围囹上，型钢的选择，需要同时考虑施工方便和承受荷载的能力，尽量在保证能够承受施工荷载的前提下，减少型钢使用量。参考相关规范【3】，通过下列计算过程选择合适的型钢。

4.2.1荷载组合

每根槽钢所受到的荷载，主要为通过靠船构件向槽钢施加的均布荷载q1，以及钢围囹对其产生的均布反作用力n1。

靠船构件向槽钢施加的均布荷载，考虑靠船构件自身重量G，以及下横梁施工时混凝土对靠船构件产生的荷载F’，并均匀分布于每根槽钢上通过计算，靠船构件对槽钢产生的总压力

F=G+F’=80.3kN+53.84kN=134.14kN=1.34*105N

本工程槽钢选用现有的[12槽钢，每个靠船构件4根，即每孔2根，故

q1=1.34*105/1.3/4=25769N/m

n1=1.34*105/0.2/4=167500N/m

4.2.2槽钢受力计算

由q1，n1，绘制槽钢反力图、剪力图及弯矩图如下

4.2.3.应力验算

（1）抗弯

参考规范，[12槽钢抗弯强度应满足下列要求

M/Wγ≤f

其中：M-最大弯矩，取6281250N.mm

γ-截面塑性发展系数，查规范表得γ=1.05

W-净截面模量，[12槽钢W=50600mm3

f-钢材抗弯强度设计值，取f=215N/mm2

故抗弯截面应力f=6281250/1.05/50600=118.2N/mm≤【f】=215N/mm2符合规范要求。

（2）抗剪

[12槽钢抗剪强度应满足下列要求

τ=VS/Itw≤fv

其中：V-最大剪力，取16750N

S-计算剪应力以上毛截面对中和轴的面积矩，[12槽钢S=31200mm3

I-毛截面惯性矩，[12槽钢I=3039000mm4

tw-与中和轴相交的腹板总厚度，[12槽钢tw=7.8mm

fv-钢材抗剪强度设计值，取f=125N/mm2

故抗弯截面应力τ=16750*31200/3039000/7.8=22N/mm≤【fv】=125N/mm2符合规范要求。

故所选槽钢规格符合施工需求。

结论

在不同的码头施工中，靠船构件安装方法的选取应因地制宜，当选用搁置法进行施工时，着重注意本文所提到的要点，可较为快捷准确地选择安全经济的支撑结构形式。

参考文献

1：吴春年，徐国彬.靠船构件不同安装方法的特点[J].港工技术与管理,2008,(3):23-25,29.

钢结构预算篇6

关键词：火灾；预应力；型钢混凝土；抗弯承载力

中图分类号：TU352.5；TU375文献标志码：ABendingBearingCapacityCalculationof

PrestressedSteelReinforcedConcreteBeamunderFireFUChuanguo1，SHANGShengqiang2，WANGYuzhuo1，LIShibo3

（1.SchoolofCivilEngineering，ShandongJianzhuUniversity，Jinan250101，China；2.JinanTaichengBuildingDesignCo.Ltd.，Jinan250100，China；3.ShandongSanliBuildingDesignCo.Ltd.，Jinan250100，China）

Abstract：Basedonthebearingperformanceofprestressedsteelreinforcedconcretebeamatnormaltemperature，thesimplifiedcalculationformulaforthebendingbearingcapacityoftheprestressedsteelreinforcedconcretebeamunderhightemperaturesisestablishedbymeansofthecrosssectionalfiniteelementmethod.Therelationshipbetweenthebeambendingcapacityandthestandardheatingtimeduringthewholeprocessisobtained.Therelationshipcurverevealsadegradationrulethatthebendingbearingcapacityofthecrosssectionisdecreasedsignificantlywiththeincreaseofheatingtime.Thecomparisonbetweenthecalculatedbendingcapacityandthemeasuredoneshowsagoodagreementwitharelativeerrorof9.3%.

Keywords：fire；prestress；steelreinforcedconcrete；bendingbearingcapacity

随着城市化进程的发展，建筑火灾的威胁日趋增加.建筑结构在火灾高温作用下，随着其材料力学性能的逐步劣化，结构构件的刚度降低、承载力下降.因此，对建筑结构及构件抗火能力的研究已成为热点[17].预应力型钢混凝土组合结构是一种建立在型钢混凝土结构与预应力混凝土结构双重原理基础上的一种新型组合结构体系，在大跨、重载和高层建筑转换结构等重要结构构件中具有很好的应用前景，而保证这些重要构件在火灾高温作用下的安全性显得至关重要.本文基于对常温下预应力型钢混凝土组合结构承载性能[89]的研究，借鉴当前关于高温下钢筋混凝土结构承载性能分析的成果，利用截面有限单元法建立了预应力型钢混凝土梁在火灾高温作用下的正截面抗弯承载力简化计算公式，并针对试验梁[1011]进行了计算分析，得到了基于标准升温情况下的正截面抗弯承载能力与升温时间的全过程关系曲线，初步揭示了预应力型钢混凝土梁在火灾高温作用下正截面抗弯承载力的劣化规律.将试验梁抗弯承载力的计算结果与试验结果进行了对比分析，吻合较好，表明本文提出的简化计算方法是可行的，对于预应力型钢混凝土梁在火灾高温作用下的正截面抗弯承载力分析评估具有一定的参考实用价值，也是对高温下预应力型钢混凝土新型组合结构承载性能评估方法的有益探索.1基本假定试验研究表明，高温下预应力型钢混凝土梁的承载特性、破坏形态等与常温构件相类似，故常温下的某些计算原则和方法在高温下也同样适用，只是材料的强度和刚度随升温时间而逐渐劣化，需依据截面温度场变化和分布作出相应的修正.其基本假定如下：

（1）梁截面的温度场己知.

（2）截面应变线性分布，符合平截面假定.

（3）忽略型钢、普通钢筋和混凝土之间的相对滑移.

（4）不考虑混凝土的抗拉作用.

（5）型钢腹板的拉、压应力图形取为梯形，在计算时简化为矩形[8].

（6）高温下混凝土的轴心抗压强度可参照表1和表2取值[12].

表1高温下混凝土的强度折减（硅质骨料）

Tab.1Strengthreductionofconcreteatelevatedtemperatures（siliceousaggregates）

温度/℃20100200300400500600700800900100011001200fcθfc1.001.000.950.850.750.600.450.300.150.080.040.010.00西南交通大学学报第48卷第4期傅传国等：火灾下预应力型钢混凝土梁抗弯承载力计算

表2高温下混凝土的强度折减（钙质骨料）

Tab.2Strengthreductionofconcreteatelevatedtemperatures（calcareousaggregates）

温度/℃20100200300400500600700800900100011001200fcθfc1.001.000.970.910.850.740.600.430.270.150.060.020.00注：表中未列出的温度对应的强度折减系数按线性插值法确定.其中：fcθ――高温下混凝土的抗压强度；fc――常温下混凝土的抗压强度.

（7）高温下普通钢筋的屈服强度和弹性模量按照以下取值：

①屈服强度取值[2]

fyθfy=1.0，20℃≤θ≤300℃；（1）

fyθfy=0.95（800-θ）500+0.05，

300℃

fyθfy=0.05，800℃

②弹性模量取值[1]

EsθEs=11.03+7×10-17（θ-20）6

20℃≤θ≤800℃.（4）

式（1）～（4）中：

fyθ――温度为θ时钢筋的屈服强度，MPa；

fy――常温下钢筋的屈服强度，MPa；

Esθ――高温下钢筋的弹性模量，MPa；

Es――常温下钢筋的弹性模量，MPa.

（8）高温下型钢的屈服强度和弹性模量可按照以下原则取值：

型钢分为上翼缘、下翼缘、腹板三部分，对于火灾高温下梁截面型钢的强度和弹性模量，可根据文献[13]建议提供的普通结构钢在高温下强度和弹性模量折减规律进行选取，见表3和表4.

表3高温下型钢强度折减

Tab.3Strengthreductionofsteelatelevatedtemperatures

温度/℃20100200300400500600700800900100011001200faθfa1.001.001.001.001.000.780.470.230.110.060.040.020.00

表4高温下型钢初始弹性模量折减

Tab.4Reductioninelasticmodulusofsteelatelevatedtemperatures

温度/℃20100200300400500600700800900100011001200EaθEa1.001.000.900.800.700.600.310.130.090.070.050.020.00注：faθ――温度为θ时型钢的屈服强度；fa――常温下型钢的屈服强度.Eaθ――高温下型钢的弹性模量；Ea――常温下型钢的弹性模量.

（9）高温下钢绞线的条件屈服强度和弹性模量按照以下取值[14]：

①条件屈服强度

f0.2（θ）=（1.013-8.470×10-4θ+

1.269×10-7θ2-7.800×10-9θ3+

9.240×10-12θ4）f0.2；（5）

②弹性模量

Epθ=Ep1.03+32×（θ+108）6×10-18.（6）

式（5）和（6）中：

f0.2（θ）――温度为θ时钢铰线中丝的条件屈服强度；

f0.2――常温下钢铰线中丝的条件屈服强度；

Epθ――温度为θ时钢绞线中丝的弹性模量；

Ep――常温下钢绞线中丝的弹性模量.

（10）预应力型钢混凝土梁配有3种钢材，即普通钢筋、型钢和预应力钢绞线.高温下抗弯承载力计算时，其界限受压区的高度取3种材料对应的界限受压区高度的较小值[8].

高温下预应力型钢混凝土梁截面的界限受压区高度xpsrcθ可根据以下原则确定：

①温度为θ时普通钢筋的界限受压区高度

xsθ=β11+fyθEsθεcuθhos；（7）

②温度为θ时型钢受拉翼缘的界限受压区高度

xaθ=β11+faθEaθεcuθ；（8）

③温度为θ时预应力钢绞线的界限受压区高度

xpθ=β11+0.002εcuθfpyθ-σp0Epθεcuθhop.（9）

预应力型钢混凝土梁的截面界限受压区高度取上述三者的最小值：

xpsrcθ=min（xsθ，xaθ，xpθ）.（10）

式（7）～（10）中：

xsθ――温度为θ时普通钢筋的界限受压区高度，mm；

xaθ――温度为θ时型钢受拉翼缘的界限受压区高度，mm；

xpθ――温度为θ时预应力钢绞线的界限受压区高度，mm；

hos――纵向受拉钢筋合力点到梁截面受压边缘的距离，mm；

hof――型钢受拉翼缘截面重心到梁截面受压边缘的距离，mm；

hop――预应力钢绞线合力点到梁截面受压边缘的距离，mm；

Esθ――温度为θ时钢筋的弹性模量，MPa；

fpyθ――温度为θ时预应力钢绞线的抗拉强度，MPa；

εcuθ――等效截面压区外边缘混凝土温度θ时的极限压应变，对于受拉区受火三面受火的情形，为方便起见，可忽略温度的影响，近似按常温下的εcu取值；

β1――梁截面等效矩形受压区高度与中和轴高度的比值，对于拉区受火三面受火的情形，可近似按现行规范取值[15].

对于预应力型钢混凝土梁而言，为了不发生超筋破坏，其受压区高度xθ应满足下列条件：

xθ≤xpsrcθ.（11）2三面受火高温作用下梁抗弯承载力计算首先，将预应力型钢混凝土矩形截面梁沿截面高度和宽度分成m×n个矩形单元，如图1所示（图中，εsθ为温度为θ时钢筋的应变）.在截面温度场分布已知的情况下，以每个矩形单元中心点的温度代表该单元的平均温度，用来确定该单元的混凝土高温强度和钢材的高温强度.

对于受拉区位于高温区的预应力型钢混凝土梁，其正截面受弯承载力等于其受压区的混凝土、受拉受压区普通钢筋、型钢上下翼缘、型钢腹板、预应力钢绞线5部分承载力之和，如图2所示.

图1梁截面单元划分示意

Fig.1Elementdivisionofbeamsection

图2梁截面配筋示意

Fig.2Steelreinforcementofbeam

为计算方便起见，对常温下的预应力型钢混凝土梁截面形心轴取矩，

Muθ≤∑ni=1∑rj=1α1fcθ（i，j）ΔbΔhy1-jΔh2+

∑ni=1α1fcθ（i，r+1）ΔbΔhsy1-rΔh-sΔh2+

f′yTA′s（y1-a′s）+∑f′aθA′afθ（y1-a′a）+

fyθAs（y2-as）+∑faθAafθ（y2-aa）+

fpyθAp（y2-ap）+Mawθ，（12）

由力的平衡得

f′yθA′s+∑f′aθA′afθ+

∑ni=1∑rj=1α1fcθ（i，j）ΔbΔh+∑ni=1α1fcθ（i，r+1）ΔbΔhs=

fyθAs+∑faθAafθ+fpyθAp+Nawθ，（13）

式中：Muθ――温度θ时预应力型钢混凝土梁的受弯承载力；

Mawθ――温度为θ时型钢腹板的受弯承载力；

Nawθ――温度为θ时型钢腹板的轴向承载力；

n――梁矩形截面划分单元沿宽度方向的单元数；

Δb――梁矩形截面划分单元的宽度；

Δh――梁矩形截面划分单元的高度；

r――梁截面等效矩形受压区高度范围内划分单元高度的整数倍；

m――梁矩形截面划分单元沿高度方向的单元数；

s――梁截面等效矩形受压区高度范围内不足一个单元高度Δh的单元高度系数，0

fcθ（i，j）――温度为θ时单元（i，j）的混凝土抗压强度；

faθ，f′aθ――温度为θ时受拉、受压区型钢的强度；

As――受拉钢筋的面积；

A′s――受压钢筋的面积；

Ap――受拉预应力钢筋的面积；

Aafθ――温度为θ时型钢受拉翼缘的计算面积；

A′afθ――温度为θ时型钢受压翼缘的计算面积；

y1――梁换算截面形心轴至梁受压边缘距离；

y2――梁换算截面形心轴至梁受拉边缘距离；

as――普通受拉钢筋合力点至截面近边的距离；

a′s――普通受压钢筋合力点至截面近边的距离；

ap――受拉预应力筋合力点至截面近边的距离；

aa――型钢受拉翼缘截面重心至截面近边的距离.

由于型钢一般布置在梁截面的核心部位，升温影响较小，故为简便起见，可不考虑型钢腹板的受拉区和受压区高度范围内的温度变化，而皆按受拉区和受压区高度中点的温度取值，并在受拉区和受压区视为温度均匀分布，以考虑型钢腹板受拉区和受压区的强度折减.预应力型钢混凝土梁内型钢腹板的受弯承载力Mawθ和轴向承载力Nawθ按下式计算[8]：

当a′a1

且a′a1+hw>xβ1=（s+r）Δhβ1

时，型钢腹板受拉区产生的拉力为[8]

Fw1θ=hw+a′a1-xβ1twfaθ，（14）

型钢腹板受压区产生的压力为[8]

Fw2θ=-xβ1-a′a1twfaθ，（15）

则：Nawθ=Fw1θ+Fw2θ.（16）

Fw1θ距换算截面形心轴的距离

Dw1θ=xβ1+0.5hw+a′a1-xβ1-y1，（17）

Fw2θ距形心轴的距离

Dw2θ=y1-a′a1+0.5xβ1-a′a1，（18）

则型钢腹板的抗弯承载力为

Mawθ=Fw1θDw1θ-Fw2θDw2θ，（19）

整理后得：

Mawθ=xβ1-a′a12twfaθ+

hw-2xβ1-a′a10.5hw+xβ1-y1twfaθ，（20）

式（14）～（20）中：

x――梁截面等效矩形受压区高度，

x=（s+r）Δh；

a′a――型钢受压翼缘截面重心至截面近边的距离；

a′a1――型钢腹板受压边缘至截面近边的距离；

aa1――型钢腹板受拉边缘至截面近边的距离；

hw――型钢腹板高度；

tw――型钢腹板厚度.

针对预应力型钢混凝土梁处在三面受火状态的情况（如受拉区受火），即受压外缘混凝土处于非受火区，故可近似忽略受压外缘混凝土极限压应变受高温的影响，α1和β1可按常温情况取值，否则，应考虑混凝土受压外缘混凝土极限压应变随高温变化的影响.对于混凝土受压区高度x=（s+r）Δh，r是混凝土受压区所含单元高度Δh的整数部分，s是混凝土受压区所含单元高度Δh的非整数部分.计算时可采用试算法求解r的值，假定r为某一整数，当所求的0

试验梁型钢的常温弹性模量

Es=2.06×105MPa；

常温屈服强度fa=305MPa；

型钢腹板面积Aa=1012mm2；

翼缘面积Aaf=A′af=800mm2，tw=5.5mm，

hw=184mm，hof=266mm；

混凝土常温弹性模量Ec=3.51×104MPa；

常温抗拉强度ft=1.89MPa；

常温抗压强度fc=37.21MPa；

钢绞线常温弹性模量Ep=1.95×105MPa；

常温抗拉强度fpy=1320MPa；

面积Ap=278MPa；

距截面近边的距离ap=115mm，

hop=235mm；

普通钢筋常温屈服强度fy=f′y=396MPa；

纵向受拉钢筋面积As=308mm2，

hos=318mm.

图3试验梁截面尺寸及配筋情况

Fig.3Sizeandreinforcementoftestbeamsection图4试验梁恒载升温示意

Fig.4Testbeamunderconstantload

andelevatedtemperatures对以上试验梁进行恒定加载与三面标准升温曲线耦合作用耐火性能试验[1011]，如图5和图6所示，标准升温150min时试验梁达到耐火极限.

图5恒载升温试验炉照片

Fig.5Photooftestfirefurnace图6试验梁恒载升温试验降温后照片

Fig.6Photooftestbeamafterfiretesting

3.2高温下预应力型钢混凝土梁截面单元的混凝土强度将预应力型钢混凝土试验梁沿截面高度和宽度分成10×6的单元网格，如图7所示.为节省篇幅，仅以梁在标准升温作用下t=60min为例，说明梁截面各单元混凝土强度的取值.本文应用ABAQUS有限元分析软件，对预应力型钢混凝土试验梁[1011]（FPSRCB13）进行了三面受火情形下的温度场分析，依据截面的温度场分布，确定出截面各个单元网格区域内的平均温度，如表5所示.

图7梁截面单元网格划分

Fig.7Unitgriddivisionofbeamsection

依据表5的温度值和常温下混凝土的实测抗压强度值，由本文假定（6），可得各划分单元的混凝土折算强度，如表6所示.

对于截面中不同钢材的折算强度，可据各钢材所处的具置并参考表5单元网格的温度值，按

表5高温下预应力型钢混凝土梁截面单元网格的平均温度

Tab.5Averagetemperatureofunitgridofprestressedsteelreinforcedconcretebeamsection℃

列行12345678910160060060060060060065065070070023303503503503503503504004505003240240240240240270270300350400424024024024024027027030035040053303503503503503503504004505006600600600600600600650650700700注：网格区域编号：梁高度方向由左到右，梁宽度方向由上到下.

表6高温下梁截面所划单元网格的混凝土折算强度

Tab.6ReducedconcretestrengthofunitgridofbeamsectionMPa

列行12345678910116.716.716.716.716.716.714.014.011.211.2230.529.829.829.829.829.829.827.925.122.3332.432.432.432.432.431.331.331.629.827.9432.432.432.432.432.431.331.331.629.827.9530.529.829.829.829.829.829.827.925.122.3616.716.716.716.716.716.714.014.011.211.2注：网格区域编号：梁高度方向由左到右，梁宽度方向由上到下.

照本文基本假设7、8、9的原则确定.按照本文前述中提出的简化计算公式，对试验梁进行了6个时间节点的受弯承载分析计算，结果如表7所示.

由表7可得FPSRCB13试验梁的受弯承载力Muθ与标准升温时间t的计算全过程关系曲线，如图8所示.

表7试验梁FPSRCB13的计算受弯承载力

Fig.7CalculationoftheflexuralbearingcapacityofFPSRCB13

t/min306090120150180Muθ/（kN・m）171.4150.5128.768.156.7（51.4）38.7注：表中括号中数值为试验实测值.

图8预应力型钢混凝土梁正截面受弯承载力与

标准升温时间计算全过程关系曲线

Fig.8Relationshipbetween